Представлена аналитическая модель, используемая для расчета частотнозависимой распределенной собственной и взаимной индуктивности и связанного распределенного последовательного сопротивления межсоединений высокоинтегрированных ИС на кремниевых полупроводниковых подложках. Метод основан на распределении плотности наведенного тока в кремниевой подложке. Справедливость модели подтверждена сравнением с данными, полученными квази-ТЕМ спектральным методом и методикой моделирования эквивалентной схемы. Утверждается необходимость учета эффекта кремниевой подложки для точного прогнозирования ВЧ-характеристик межсоединений. Приведены результаты измерения собственного и взаимного сопротивление и индуктивности межсоединений в диапазоне 1-10 ГГц.

Показана возможность повышения избирательности и увеличения затухания сигнала в полосе заграждения микрополосковых фильтров на четвертьволновых резонаторах путем их каскадного соединения. Установлено, что у каскадного соединения двух двухзвенных микрополосковых фильтров селективные свойства лучше, чем у одного четырехзвенного фильтра на идентичных резонаторах. Согласование фильтров при каскадировании обеспечивается выбором кондуктивной связи между выходным резонатором первого фильтра и входным – второго.

Изложены соображения по дополнительному обоснованию ответа на вопрос о линейной независимости уравнений согласования мод, приводимого в статье T. S. Ghu и TItoh “Метод обобщенной матрицы рассеяния для анализа последовательных и смещенных ступенчатых неоднородностей в микрополосковых линиях”. Показано, что контрольные собственные значения эл. поля должны выбираться по волноводу с меньшим сечением, а контрольные собственные значения магн. поля должны выбираться по волноводу с большим сечением.

В радиоприемниках с высоким спектральным разрешением и радиотелескопах гетеродинного типа широко применяются гетеродины с нелинейными умножителями частоты на варакторах с гетероструктурным барьерным переходом. Приведены результаты исследования варактора с гетеропереходом из фосфата индия с примесью железа, полученного путем эпитаксии на арсенид-галлиевой и арсенид-алюминиевой основе. Экспериментальные исследования показали, что рассматриваемая структура обеспечивает получение уровня третьей гармоники на ниже 10% от основного сигнала с частотой 250 ГГц при возбуждающем напряжении порядка 10 В..

Представлена методика ускоренного расчета дисперсионных характеристик волноводов с неоднородной нагрузкой. Проведен приближенный расчет постоянной распространения на расчетной частоте, основанный на результатах точного расчета распределения поля и постоянной распространения на нескольких выбранных частотах. Относит. точность расчета постоянной распространения легко достигнута выше 0,05% в достаточно широкой полосе частот для основной моды при использовании точных данных, полученных на четырех частотах. Приведены дисперсионные характеристики основной моды прямоугольного зеркального волновода в диапазоне 1-25 ГГц. Библ. 4.

Приведены результаты теор. исследования криволинейных частотноизбирательных поверхностей, на которых располагаются кольцевые элементы. Анализируется распределение токов в элементах, расположенных на плоских и криволинейных поверхностях и определена предельная кривизна криволинейной поверхности. Показано, что существенное изменение распределения токов происходит при определенной величине кривизны. Библ. 12.

Впервые решена задача формирования нескольких лучей диаграммы направленности на основе максимизации “распределенного” между соответствующими направлениями коэффициента направленного действия, представленного в виде отношения эрмитовых форм. Аналитически решена задача фазового синтеза двухлепестковой диаграммы направленности фазированной антенной решетки с дискретными фазовращателями бинарного типа путем суперпозиции двух дискретных фазовых распределений. Сформулирован в замкнутом виде алгоритм оперативного управления комплексными весовыми коэффициентами плоской многофункциональной антенной решетки на основе метода парциальных диаграмм, аппроксимируемых функциями Котельникова дискретной апертуры. Показано, что алгоритм обеспечивает формирование диаграмм направленности сложной формы, в том числе и многолепестковых. Предложены новые способы независимого управления фазовыми диаграммами в лепестках многолепестковых ДН, обеспечивающих эффективное сложение сигналов в условиях многолучевого распространения радиоволн. Представлены впервые полученные оценки характеристик разработанных способов и алгоритмов (энергетических характеристик, диапазонных свойств, устойчивости к ошибкам реализации амплитудно-фазового распределения, влияния электродинамических эффектов) на примере линейных, кольцевых и плоских антенных решеток.

Представлена новая пушпульная усилительная решетка, использующая четырехтактные антенные микрополосковые ответвители и антенны с двойным питанием. Структура обеспечивает преимущества пушпульных усилителей класса B и активных интегрированных антенн, что в результате гарантирует высокоэффективную, линейную и достаточно компактную конструкцию. Исследована трехэлементная решетка и показано, что входные обратные потери решетки зависят только от согласования микрополосковой антенны с внешним питанием и незначительно зависят от других схем или элементов антенны. Измерения S-параметров усилительной решетки выполнены в диапазоне 6-14 ГГц.

Приведены результаты испытаний экспертной диагностической системы, предназначенной для поиска дефектов в микрополосковых АР, наносимых электролитическим методом на изолирующие подложки. Метод диагностики основан на оценке отклонения поля вторичного рассеяния антенны от номинального значения, заданного полем допусков. Выведены уравнения, связывающие изменения ДН с дефектами микрополосковых линий и даны табл. отклонений для решетки с размерами 80*12 элементов, работающей на частоте 4,35 ГГц. Библ. 5.

Использование: в системах связи, в том числе с мобильными корреспондирующими пунктами в сложной помеховой обстановке. Задача изобретения – создание самофазирующейся АР с повышенной помехозащищенностью и упрощенной конструкцией. Самофазирующаяся решетка содержит приемный канал, включающий ряд антенных элементов, формирователь суммарного сигнала и подключенные между выходами антенных элементов и входами формирователя управляемые фазовращатели и делители мощности. Канал управления решетки содержит подключенные к отдельным выходам делителей мощности дискретный ФВ и многовходовый коммутатор, выходы которых через сумматор подключены к цепи из последовательно соединенных амплитудного детектора, АЦП блока вычисления и управления и формирователя управляющего кода. Выходы формирователя управляющего кода соединены с управляющими входами дискретного ФВ, коммутатора и управляемых ФВ. 1 ил..

Предлагаются поправки с введением дополнительных терминов для увеличения точности мат. выражений в замкнутой форме и представленных в виде ряда для эл-магн. поля в дальней и ближней зоне, формируемого тонкими круговыми петлевыми антеннами. Особое внимание обращается на допущение, сделанное для первых членов суммирования в выражении для поля ближней зоны при синусоидальном и однородном распределении токов в круговой петлевой антенне при электрически малых величинах петли. Приведены иллюстрационные графические построения для величины магн. поля весьма малых круговых антенн с заданным размером. Отмечается медленная сходимость выражений для эл-магн. поля в некоторых областях. Приведен ответ авторов по затронутым вопросам.

Предложена антенна для работы в диапазоне частот 15,5 ГГц. Щелевые треугольники по одной вершине несколько раздвинуты и к вершине каждого из них подведена ветвь копланарного питающего волновода. Эти волноводы получены разделением подводящей волноводно-щелевой линии. Проведены теор. и эксперим. исследования антенн с равносторонними треугольниками и с углом при запитываемой вершине в 90°. При угле в 60° антенна резонирует на частоте 15,5 ГГц, а при угле 90° – на частоте 16 ГГц. ДН антенны близка к ДН симметричного вибратора. Полоса частот при коэф. стоячей волны .

Патентуется встроенная микрополосковая антенна для портативных радиотелефонных аппаратов, отличающаяся от существующих выступающих штыревых антенн удобством пользования аппаратами и исключением поломки при их случайном падении. Антенна конструктивно располагается на верхней плоскости крышки антенного переключателя, изготовляемой из изоляционного материала. При этом на внешнюю поверхность указанной плоскости наносится микрополосковый проводник антенны определенной конфигурации, предпочтительно прямоугольной, а на внутреннюю поверхность – заземленный проводник. Микрополосковый проводник подключается через металлизированное отверстие в крышке к приемному и передающему фильтрам антенного переключателя. Библ. 4.

Описано усовершенствованное автомобильное антенное устройство типа т. н. бамперной антенны. Устройство содержит антенную структуру, расположенную, напр., на крыле автомобиля, и усилитель, соединенный с ней посредством фидерной линии. Усилитель находится в корпусе, закрепленном на стенке кузова внутри автомобиля. С целью упрощения конструкции и сборочных работ уплотнительная втулка для фидера выполнена как деталь корпуса усилителя. При закреплении корпуса втулка проходит через отверстие в стенке кузова и герметизирует его. В предпочтительном варианте антенная структура оснащена штекерным разъемом, который без промежуточного фидера вставляется по втулку с размещенным в ней ответным штекерным разъемом.

Предлагается схема активной укороченной рамочной антенны с согласованием низкого выходного сопротивления транзисторного каскада с сопротивлением антенны. Сопротивления усилительного каскада и антенны оказываются комплексно-сопряженными, что обеспечивает хорошее согласование. Приведены принципиальные схемы активных антенн для диапазона 27 МГц с мощностью выходного каскада (на КТ965А) 10 Вт и мощностью (на паре КП904А) 80 Вт. Даны рекомендации по настройке. Библ. 1.

Исследована эффективность взрывного воздействия, осуществляемого одновременно с зажиганием ВЧ разряда, для модификации ионосферной плазмы на больших пространственных масштабах. Получено решение уравнений магнитной гидродинамики слабоионизованной плазмы, моделирующие взрывное воздействие на радиоразряд в условиях нижней ионосферы. Установлено, что возмущение геомагнитного поля может достигать в центральной области взрыва значений, порядка величины невозмущенного поля.