Антенны с диэл. резонаторами, запитываемые с помощью фидера через щель в экранирующей подложке, нередко снабжаются дополнительным металлическим резонатором, закрепляемым на противоположной стороне экрана и обеспечивающим снижение паразитного излучения в нижней полусфере. Приведены результаты исследования влияния на антенну с полусферическим диэл. резонатором экранирующего объемного резонатора полусферической формы. Для случая запитки антенны с помощью коаксиального кабеля через щель прямоугольной формы составлено матричное интегральное уравнение входного импеданса и с помощью метода моментов и процедуры разбиения Галеркина определены зависимости резистивной и реактивной составляющих входного импеданса от частоты в диапазоне 2-6 Ггц при наличии и отсутствии дополнительного объемного резонатора. Отмечается, что экранирование лишь немного изменяет ширину полосы частот согласования импеданса.

Дан анализ квадратного диэл. четвертьволнового двухмодового резонатора. Три стороны резонатора посеребрены. Анализ резонатора выполнен с помощью волноводной модели. Резонансная частота резонатора определена методом БПФ. Исследована природа потерь в проводнике и диэлектрике и ненагруженная добротность резонатора. Определена эффективная проводимость серебряного покрытия резонатора. Непокрытая стенка резонатора используется для возбуждения, настройки резонансной частоты и регулировки связи двух ортогональных мод. При анализе непокрытая стенка резонатора рассматривается как идеальная магн. стенка. Эффективная проводимость серебряного покрытия оценивалась по результатам измерений ненагруженной добротности. Теор. анализ сравнивался с эксперим. результатами и результатами расчета по методу конечных разностей во временной области. Описан эксперим. двухмодовый полосовой фильтр на диэл. резонаторе. Резонатор изготавливается из диэлектрика с эпсилон=93, что обеспечивает сильную концентрацию поля в резонаторе. Библ. 11.

Кривая задача для определения электромагнитного поля в резонансной системе, включающей цилиндрическую неоднородность с изменяющейся во времени диэлектрической проницаемостью и удельной проводимостью сведена к интегральному уравнению. Для малых амплитуд модуляции получено характеристическое уравнение для ТЕ колебаний, позволяющее определить поле вблизи и в области основного параметрического резонанса. При численном анализе решений найдены зоны неустойчивости и значения характеристического показателя в широкой области изменения частоты модуляции.

Представлены малогабаритные структуры для введения нулей передачи в микрополосковые фильтры, используя свойство сдвига нулей. Вначале использована схема с двумя резонаторами в форме разомкнутой петли, затем один из резонаторов заменен на лямбда/4 – к. з.-линию, что позволило получить более компактную структуру. Полученная структура обеспечила высокую селективность. Приведены смоделированные и измеренные S-параметры двух структур в диапазоне 1-2 ГГц.

Предлагается широкополосный трансформатор импеданса, выполненный в виде нескольких секций полосковых линий, соединенных в стопку. Линии соединены с помощью проводящих сквозных отверстий последовательно или параллельно. Проводники в каждой секции имеют плавно расширяющиеся окончания, что позволяет получать различные значения входного и выходного импеданса. Проводники линий заложены между заземляющими пластинами, расстояния между которыми в каждой секции различны. В качестве диэлектрика в трансформаторе использована обожженная керамика. Приведена характеристика трансформатора в диапазоне 0,6-2,6 ГГц.

Концепция граничного поверхностного импеданса широко используется при решении задач рассеяния электромагнитной волны объектами сложной конфигурации. Предлагается новый метод определения граничных поверхностных импедансов высокого порядка обеспечивающий высокую точность оценки с помощью аналитических зависимостей. Показано, что при представлении рассеивающих объектов в виде слоистых структур импедансные границы в спектральной и координатной областях могут быть найдены с помощью скалярной функции Грина и двумерного преобразования Фурье, а также диадического оператора соотношений между тангенциальными составляющими электрического и магнитного полей внутри и вне объекта. Даны примеры расчета границ поверхностных импедансов для диэлектрического полупространства и диэлектрического слоя на проводящей пластине. Библ. 30.

Проведено исследование предельных свойств несимметричных ступенчатых направленных ответвителей класса II, структура которых образована при помощи каскадного включения чередующихся отрезков связанных с несвязанных линий передачи различной длины. Впервые установлены основополагающие закономерности в распределении электродинамических и геометрических параметров m-ступенчатых структур при m->БЕСКОНЕЧН.

Предлагается эллиптический волновод с широкодиапазонными характеристиками для частот ниже 1 ГГц. Волновод обладает высокой ветровой устойчивостью. Наиболее предпочтительным коэф. эллиптичности сечения является 0,66-0,5. Волноводный тракт выполняется из фланцевых соединений коротких отрезков. Для повышения жесткости волноводной конструкции на наружной поверхности волноводных отрезков выполнены ребра. Волновод предназначен для работы с сигналами непрерывная мощность которых превышает 100 кВт и 1 МВТ. Волновод используется в передающих ТВ-системах.

Представлен анализ особенностей излучения длинных щелей в широкой стенке прямоугольного волновода. Модифицированы известные методики расчета параметров щелей в узкой стенке прямоугольного волновода и их применение распространено для расчета характеристик излучения щелей в широкой стенке. Показано, что приближенным методом расчета импедансных характеристик щели можно получить приемлемые по точности величины потерь и значений фазы бегущей волны в волноводе. Проведенные измерения подтверждают, что расчет обеспечивает достаточную точность оценки затухания и фазы бегущей волны. Несколько более высокое значение измеренных потерь вызвано тем, что потери в волноводе не были учтены при расчете. Результаты расчетов применимы при проектировании излучающих элементов антенн, у которых смещение щели от центр. линии волновода может варьироваться для получения необходимых параметров суммарного излучения. Библ. 10.

Используется при создании прецизионных рефлекторов из полимерных композиционных материалов для бортовых антенн диапазона ММВ космических аппаратов. Техн. результатом является повышение точности отражающей поверхности. Способ изготовления многослойного антенного рефлектора включает раздельное термоформование тыльной и отражающей обшивок, выполненных из слоев волокнистого наполнителя, на оправке, соединение тыльной и отражающей обшивок через сотозаполнитель и отверждение, при этом термоформование тыльной и отражающей обшивок, выполненных из слоев углеволокнистого наполнителя, предварительно пропитанного органическим связующим, ведут на промежуточной оправке под давлением, каждую из обшивок подвергают термоциклированию при температуре выше температуры термоформования без применения давления.

Описан p-i-n-диодный переключатель с несколькими входами и одним выходом, работающий в режиме приема. Переключатель состоит из семи четвертьволновых микрополосковых линий с волновым сопротивлением 70 Ом. На их входах, подключенных к антеннам с волновым сопротивлением 50 Ом, установлены сдвоенные p-i-n-диоды. В центре каждой линии установлены дополнительные диоды, служащие для переключения режимов приема от одной или от двух антенн. Выходы линий соединены вместе и подключены к 50-омной микрополосковой линии. Приведена эл. схема переключателя и дано описание ее работы. В полосе частот 400-406 МГц потери переключателя не превышают 0,4 дБ, развязка не менее 40 дБ, потери на отражение около – 25 дБ. Полное потребление тока 0,27 А.

Рассматриваемый диэл. резонатор имеет полусферическую форму и своей плоской стороной установлен на плоский толстый экран, в котором прорезана щель связи. На экран с другой стороны установлена диэл. пластина, по которой перпендикулярно щели проходит полосковая питающая линия. Щель связи прорезана по диаметру основания резонатора. Проведена теор. и эксперим. исследования антенны. Материал излучающего резонатора имеет диэл. проницаемость равную 9,5, а его радиус равен 12,5 мм. Толщина диэл. подложки линии составляет 1,58 мм. Экран выполнен из меди и имеет толщину 0,0187 мм. Рабочая длина волны равна 86,5 мм. Исследованы антенны с толщиной экрана 1, 2, 3 и 4 мм при разной ширине и длине щели связи. Приведены данные о влиянии толщины экрана и размеров щели на входной импеданс, резонансную частоту и обратное излучение антенны. Библ. 8.

Разработанная и развернутая впервые на Украине микроволновая интегрированная телерадиоинформационная система (МИТРИС) – аналог известной за рубежом микроволновой многоточечно распределительной системы (MMDS). Однако благодаря реализованному в МИТРИС ряду техн. решений она превосходит MMDS по основным показателям, и прежде всего: по помехозащищенности – за счет использования ЧМ вместо амплитудной; по экологической безопасности – за счет более низкой мощности передатчика (50 мВт на канал) и более высокой направленности передающей антенны; по канальной емкости – за счет выбора более высокого диапазона частот (11,7…13,5 ГГц), и др. Передающая антенна центр. распределительной станции МИТРИС – один из ее основных узлов, обеспечивающий реализацию перечисленных выше достоинств системы. В отличие от станд. антенн MMDS с секторной ДН, они имеет круговую ДН в горизонтальной плоскости и более узкий по ширине луч в вертикальной плоскости с возможностью его наклона на 1-2° для оптим. излучения в пределах зоны обслуживания. Библ. 8.

Рассмотрен метод анализа формирования сфокусированного излучения апертурными антенными системами, основу которого составляет волновая теория катастроф. По типу критических точек фазовой функции интегрального представления волнового поля в коротковолновом приближении рассчитываются характеристики диаграмм излучения. Проведенное сравнение результатов численного анализа с модельными расчетами диаграмм излучения показывает хорошее соответствие теор. прогнозов с данными прямого численного моделирования. С позиции предложенного подхода рассмотрены характеристики полифокальных монорефлекторных антенн, в том числе их возможности в создании многолучевых и сканирующих диаграмм. Библ. 8.

Рассматриваются возможности синтеза антенн с малым уровнем боковых лепестков для повышения помехозащищенности систем. Предложено применение метода увеличения возбуждаемых элементов равной амплитуды в дольфовской ФАР. Приведен расчет амплитудного распределения ФАР, обеспечивающий при заданной ширине ДН и уровне боковых лепестков макс. КНД. Показано, что метод группирования обеспечивает положит. эффект только если имеется запас по уровню боковых лепестков.

Короткие диполи находят широкое применение в различных областях (геофизика, биофизика и др.) для определения базовых параметров материальной среды. Обсуждаются недостатки существующей электродинамической теории дипольного зонда и предлагается новая теория короткой дипольной антенны – зонда, находящейся в материальной среде с потерями. Теория базируется на корректном представлении ядра интегрального уравнения Халлена для короткого диполя, которое позволяет вывести строгое решение уравнения в функции аксиального тока диполя. Другим результатом является представление в явном виде для входной полной проводимости диполя в функции параметров среды эпсилон[r] и сигма.