Патентуется СВЧ антенна с принципом действия на основе циклотронного резонанса электронов в плазме, отличающаяся от существующих аналогов исключением возможности возникновения неоднородности плазмы. Указанное преимущество патентуемой антенны достигается ее конструктивным исполнением в виде полого цилиндра, вводимого в камеру с плазмой и содержащего внутри пакет пост. магнитов, согласуемых попеременно одноименными полюсами. При такой конструкции антенны силовые линии магн. располагаются в плоскостях, параллельных образующей цилиндра, и наводимый в плазме ток протекает вокруг антенны, не вызывая нарушение однородности плазмы. Рассматривается вариант СВЧ коаксиальной запитки антенны и системы ее принудительного охлаждения. Библ. 4.

Патентуется устройство малогабаритной плоской логопериодической антенны, работающей в диапазоне частот 0,5-18 ГГц и обеспечивающей формирование ДН с шириной главного лепестка порядка 50°. Антенна содержит две изолирующих подложки, на которые методом печати наносятся дипольные элементы с изменяющейся по логарифсмическому закону длиной и расстоянием между соседними проводниками. Дипольные элементы наибольшей длины выполняются в виде зигзагообразных линий, что повышает усиление антенны. Решетки, выполненные на двух подложках, являются зеркальным отражением друг друга, а запитка антенны производится с помощью печатного проводника, расположенного между двумя дипольными структурами.

Рассматриваются особенности радиолокационного измерения эффективного поперечное сечение (RCS) самолета в диапазоне ВЧ-УВЧ с использованием непрерывных ЧМ (FM-CW) сигналов. Такие системы способны проводить частотное сканирование в диапазоне от 28 до 88 МГц в течение нескольких микросекунд. Логопериодические дипольные антенны (LPD) антенны используются в таких случаях для излучения тестового сигнала. Основная проблема применения LPD антенн связана с определением положения фазового центра антенны, который зависит от излучаемой частоты. При использовании FM-CW сигнала в заданном диапазоне и при смещении фазового центра антенны создается паразитный доплеровский сдвиг сигнала. Приводится сравнение результатов измерения и моделирования LPD антенны. Проведен расчет влияния доплеровского сдвига, вызванного LPD антенной, в случае использования FM-CW радиолокационного сигнала и дано сравнение с результатами станд. измерений доплеровского смещения, создаваемого движением самолета.

Антенна выполнена в виде коаксиального фидера расчетной длины, на наружном проводнике которого прорезаны щели под определенным углом, напр. 45{°}, к продольной оси фидера. При этом соседние щели наклонены в противоположные стороны. При надлежащем выборе наклона щелей и их взаимного расположения у такой антенны может быть получена ДН, максимум которой отклонен в заданном положении. Будучи установлена вертикально на стену здания, антенна способна принимать сигналы, передаваемые с ИСЗ. Для изготовления устройства могут применяться коммерчески доступные кабели. Приведены варианты исполнения и расположения этих антенн и их ДН. Библ. 31.

Предложена квазипланарная антенна вытекающей волны, формирующая вытекающую моду 2-го порядка в режиме четной симметрии. Антенна содержит в себе микрополосковый и копланарный (CPW) волноводы по обе стороны подложки. Такая антенна, получившая название микро-CPW, непосредственно возбуждается CPW-линией без схемы согласования. Один из образцов антенны K-диапазона имеет длину 36 мм (что составляет 2,7 длин волны в свободном пространстве сигнала на частоте 22,1 ГГц), обеспечивает рабочую полосу 5,3%, при коэф. стоячей волны не более 2 в диапазоне от 21,927 до 23,110 ГГц, при усилении 11 дБ и эффективности 90,02%. Детальный анализ показывает, что оба луча антенны линейно поляризованы в направлении по наклонным линиям, проходящим вдоль большей оси эллипса, который аппроксимирует контур излучения. Предложенная микро-CPW антенна пригодна для интегрированных приборов ММВ диапазона.

Предложен делитель мощности со сдвигом сигналов на 180{°}, предназначенный для питания антенны, выполненной в виде четырех спиралей. Предлагаемый микрополосковый делитель с фазовым сдвигом 180{°} в сочетании с имеющимися фазосдвигающими цепочками создает необходимые для запитки спиралей фазовые сдвиги между сигналами (0{°}, 90{°}, 270{°}) при сохранении малых габаритов. Приведено конструктивное выполнение делителя. Библ. 37.

Предложена спиральная антенна для приема сигналов ИСЗ в диапазоне УКВ. Антенна выполнена в виде керамического цельного цилиндра с диэл. проницаемостью порядка 5. Трехмерная излучающая структура имеет вид полосковых спиралей, нанесенных на поверхность керамического цилиндра. На его верхнем торце спирали переходят в радиальные линии, сходящиеся в центре торца. Сюда же подведена проходящая по цилиндру вертикально линия питания спиралей. Примерно на середине цилиндра по высоте излучающие спирали соединяются между собой линиями, также находящимися на поверхности цилиндра. В сочетании с линией питания они формируют интегральный балансный трансформатор, согласующий сбалансированные импедансы спиралей с несбалансированным импедансом линии. Антенна имеет значительно меньшие размеры, чем антенны, использующие спирали без сердечника. При изготовлении получена высокая точность исполнения элементов антенны. Библ. 1.

Предлагается магнитнорезонансная передающая антенна, состоящая из двух ортогонально расположенных металлических полосок, каждая из которых создает линейно поляризованное магн. поле. Совместно образуется магн. поле с круговой поляризацией. Антенна запитывается в конце одной из полосок и вдоль нее протекает ток, который путем емкостной связи в месте пересечения полосок возбуждает ток во второй полоске. Одним концом полоски соединены с массой непосредственно, а другим через конденсатор. Для повышения к. п. д. размеры полосок настраиваются на общую резонансную частоту.

Описывается активная частотно-сканирующая антенна вытекающей волны, работающая в диапазоне частот 8…9 ГГц. Антенна имеет вид микрополосковой линии шириной 12 мм, выполненной на диэл. подложке толщиной 0,51 мм с диэл. постоянной 2,2. Антенна работает на 1-ом высшем типе микрополосковых колебаний. Для этого она с одного торца возбуждается асимметрично от транзистора с высокой подвижностью электронов (HEMT). Этот генератор управляется по частоте от варактора изменением напряжения смещения. Для подавления основного типа колебаний полосок вблизи торца соединен по осевой линии с основанием несколькими перемычками. Используя решение Винер-Хопфа получены графики комплексных постоянных распространения для выбранного типа колебания. ДН вычислены на основе принципа эквивалентности полей. Приведены расчетные и измеренные ДН при углах сканирования в зоне 40{°}…67{°}. Библ. 9.

Рассмотрено мех. и эл. соединение проволочной спирали, намотанной на пластиковый каркас, со стержнем. Предложено конец стержня снабдить конической нарезкой и с трением вставлять его в пластик каркаса катушки, а сам стержень выполнить из материала с памятью. При этом эл. контакт стержня с проволокой обмотки, подходящей по касательной, осуществляется без пайки. Микроперемещения конца обмотки и стержня в месте контакта в процессе эксплуатации ликвидируют оксидную пленку и лишь улучшают контакт. Полученная конструкция обладает большой надежностью, долговечностью и технологичностью.

Патентуемая антенна содержит гибридный делитель мощности, осуществляющий питание излучателей, и 4 излучающих элемента, которые с одной стороны подключаются к делителю, оставаясь свободными с другой стороны. Гибридный делитель выполнен в виде печатной схемы, нанесенной на нижнюю прямоугольную диэл. подложку, и делит мощность со сдвигом по фазе на 180°. Излучающие элементы нанесены на диэл. подложки так, что обеспечивают образование спиралей при свертывании подложек в виде цилиндра. Излучающие элементы подключаются к делителю мощности попарно так, что одна пара запитывается со сдвигом по фазе на 180° относительно другой пары. Второй элемент каждой пары короче первого на определенную величину, что позволяет создать квадратурный сдвиг между ними, что позволяют реализовать антенну с круговой поляризацией. Библ. 7.

Представлены характеристики симметричной и несимметричной полосковых антенн, выполненных в виде диполей длиной 80 мм и шириной 4,1 мм, нанесенных на покрытый с обратной стороны подложки с диэл. постоянной 10,2. Особенностью антенн является возможность сканирования. ДН однополосной антенны представляет собой лепесток шириной около 30° в плоскости, перпендикулярной плоскости антенны, и для двухполосной – 2 лепестка с угловой шириной около 20° на уровне -3 дБ в той же плоскости с возможностью сканирования в пределах от 30° до 45° относительно продольной оси антенны при изменении частоты от 9,9 до 10,2 ГГц. Двухполосная антенна имеет более узкую ДН с теми же возможностями сканирования. Экспериментально получены зависимости фазового коэф. и коэф. затухания от частоты для моды 1-го порядка в микрополосковой линии. Библ. 8.

Рассматривается использование эллиптической v-образной конусной антенны (EVA) в качестве универсальной модели. При некоторых параметрах эллиптическая v-образная конусная антенна превращается в треугольную плоскую V-образную (TVA). Входной импеданс TVA м. б. рассчитан по формулам, относящимся к EVA. Анализ показывает, что TVA является чисторезистивной антенной с более высоким входным импедансом, чем у соотв. EVA. Приведены параметры и диаграммы входного импеданса трех видов TVA, что м. б. полезным при инженерном синтезе антенн.

Предложено в качестве широкополосной линейной антенны с вертикальной поляризацией использовать в приемном режиме (при нагрузке на высокоомный буферный усилитель) линейную модификацию спирали Архимеда с геометрическим законом увеличения длины соседних ее витков. Путем численного моделирования показано, что достоинством предлагаемого антенного устройства перед тонкопроволочным симметричным вибратором является отсутствие глубоких провалов в направлении нормали в широкой полосе частот, в том числе, на которых вдоль антенны укладывается четное число длин волн.

Описаны конструкция и результаты экспериментальных исследований диэлектрической резонаторной антенны, связанной через щель с микрополосковой фидерной линией, плоскость которой перпендикулярна плоскости основания резонаторной антенны. Цилиндрический диэл. резонатор радиусом 7 мм и высотой 10,8 мм из диэлектрика с относительной диэл. проницаемостью эпсилон=9,5 размещен своим основанием на проводящей пластине толщиной 0,2 мм и размерами 15*15 см, в которой прорезана щель связи с фидерной линией. Ширина щели 1,1 мм. Перпендикулярно указанной проводящей пластине со стороны, противоположной той, на которой установлен резонатор, размещена микрополосковая фидерная линия с подложкой толщиной 2,54 мм и относительной диэл. проницаемостью 10,5. Проводилось измерение потерь на отражение при различных длинах щели. Согласование на резонансной частоте 5,33 ГГц достигнуто при длине щели 10,2 мм, при этом ширина рабочей полосы по уровню потерь на отражение менее 10 дБ составила 14%. Представлены измеренные ДН антенны в Е- и Н-плоскостях на резонансной частоте. Приведены результаты измерения коэф. усиления в полосе частот 4,5…7,0 ГГц. Библ. 8.

Приведены результаты разработки логопериодической вибраторной антенны с ортогональной поляризацией волн, оснащенной дополнительными Z-образными антеннами, обеспечивающими направленную работу всей антенной системы на третьем дополнительном АР-диапазоне с любой поляризацией волн. Параметрическая оптимизация дополнительной антенны в начальном приближении производится методом эквивалентной длинной линии с последующим анализом и оптимизацией методом интегрального уравнения совместно с методом мат. программирования.