Подробно описана эксперим. установка для моделирования плазменной среды. Относительный коэф. преломления, меньший единицы (что соответствует характеристикам плазмы), получен путем использования двух соприкасающихся реальных диэл. сред. Свободное пространство моделировалось материалом с высокой диэл. постоянной, равной 5,9 на частоте 8,2 ГГц. Это пудра поваренной соли. Плазма моделировалась воздушным промежутком между антенной и пудрой. Даны размеры установки и микрополосковой антенны, размещенной на цилиндре диаметром 20 мм. Приведены ДН для колебаний типа TM[01] и TM[10] и зависимость КСВН от частоты. Библ. 4.

Представлен проект многослойной многоярусной микрополосковой АР с эл-магн. связью элементов и двойной поляризацией, работающей в S-диапазоне. Многослойное расположение излучателей позволяет обеспечить широкополосность АР, высокий кпд и низкий уровень кросс-поляризации в излучении. Для анализа и проектирования такой конфигурацию применен метод интегральных уравнений электрического поля в комбинации с методом моментов после получения соответствующих функций Грина для многослойной структуры. Оптим. управление резонансными частотами ВЧ и НЧ резонаторов потребовало определения распределения тока в каждом слое излучателей. Эксперим. проверка применимости автоматизированного проектирования была выполнена на четырехслойной конфигурации. Этот образец обладал широкополосностью 18%, а кросс-поляризационная составляющая была подавлена до уровня -23 дБ. Эксперим. результаты хорошо согласуются с теор. прогнозированными данными. Библ. 6.

Приведено систематическое исследование влияния искусственных магн-диэл. подложек на полосу по входному импедансу микрополосковых антенн. Анализируются практически используемые в диапазоне СВЧ искусственные магн. среды. Реальные рассеивающие св-ва практически реализуемых искусственных материалов подложек введены в модель микрополосковой антенны. Показано, что при использовании магн-диэл. подложек, удовлетворяющих модифицированным условиям Лоренца для дисперсии, необходимо учитывать частотную дисперсию при анализе х-к микрополосковых антенн. Дано сравнение полосы по входному импедансу микрополосковой антенны уменьшенных размеров на подложке из рассеивающего магн. диэл. материала и на подложке из материала с высокой диэл. проницаемостью. Экспериментально подтверждено отрицательное влияние дисперсии частоты на полосу антенны по входному импедансу.

Предложенная съемная короткая штыревая антенна предназначена для крепления на кузове автомобиля с помощью спец. антенной опоры. На этой опоре разъемным способом закрепляется антенный штырь. Внутри или вблизи опоры размещается антенный усилитель. Напряжение питания для него подается от автомобильного приемника или передатчика. С целью предотвращения возможной кражи съемного антенного штыря предусмотрено электромеханическое стопорное приспособление. Оно представляет собой подвижный стопорный элемент, размещенный внутри опоры и управляемый, напр., посредством индукционной катушки. Управляющее напряжение для катушки ответвляется от антенного усилителя. При выключении автомобильного приемника автоматически осуществляется стопорение антенного штыря в опоре, а при его включении штырь деблокируется.

Концепция фрактальных объемных антенн введена для увеличения удобств и свободны при проектировании, связанных с увеличением числа антенных элементов и возможностью улучшения характеристик согласования антенны в целом. Отдельные фрактальные плоскостные ковровые антенны Серпиньского 5-го порядка имеют складную конструкцию. Между ними установлены прокладки из пенопласта с диэл. проницаемостью близкой к 1. Подложки антенн выполнены из диэлектрика с проницаемостью, равной 2,2, и имеют толщину 1 мм. Расстояние между антеннами равно 0,38 мм. Заземляющий экран, расположенный под антеннами, имеет размер 500 мм при высоте треугольной антенны 109 мм. Рабочий диапазон антенны составляет 0.3-13 МГц. Приведены значения коэф. отражения по частотному диапазону. Рассмотрены фрактальные антенны квадратной формы, лежащие в горизонтальной плоскости. Показано, что диапазонность объемных антенн существенно превышает диапазонность отдельной плоской антенны. Библ. 5.

Предложен метод эквивалентных источников магн. тока (EMC) для преобразования эл-магн. поля ближней зоны в поле дальней зоны антенны и проведена эксперим. оценка его достоверности на большой АР высокой направленности. Метод EMC расширен для диагностики микрополосковых антенн с низкой направленностью. Показаны ограничения преобразования поля ближней зоны в поле дальней зоны при применении EMC модели при низкой направленности антенн, вызываемой ограниченными размерами заземляющей плоскости. Частичное снятие таких ограничений проведено включением полей дифракционных лучей, что продемонстрировано на некоторых образцах антенн. В безэховой камере проведены измерения поля дальней зоны и дано сравнение результатов измерений с ДН, рассчитанной по EMC методу в дальней зоне. Показано соответствие результатов в секторе ±90° по отношению к линии направленности в E-плоскости.

Описан класс микрополосковых антенн со связанной апертурой и экранирующим резонатором. Микрополосковый излучатель и микрополосковая питающая линия выполнены на подложке, а щель связи вытравлена на нижней стороне заземленной подложки. Экранирующий резонатор применен для блокирования обратного излучения из щели. Структура антенны имеет много степеней свободы для согласования импеданса и настройки рабочей частоты. В антенне использованы только 2 диэл. слоя. Питающая линия и щель могут настраиваться независимо. Моделирование и измерения показали, что антенна может работать на нескольких частотах с очень хорошим КНД и низкой кросс-поляризацией. Испытания антенны не выявили наличия паразитных излучений.

Анализируются характеристики цилиндрической диэл. стержневой антенны, размещаемой на металлическом диске и возбуждаемой волной типа HE[11], имеющей направление вектора магн. поля, перпендикулярное отражателю. Анализ производился с помощью комбинированного метода граничного элемента и согласованной моды, при котором вначале определяются дисперсионные характеристики диэл. волноводной структуры, после чего решается задача распространения поверхностной и пространственной волн, как обратная задаче отражения. Для антенны с анизотропным материалом стержня, характеризующимся матрицами диэл. постоянной и магн. проницаемости, построены зависимости ширины ДН от относительной толщины стержня. Библ. 7.

Предложены новые конструкции микрополосковых антенн и решеток на их основе. Печатная антенна состоит из экрана и излучающего элемента в виде металлического листа, устанавливаемого над экраном с помощью диэл. стержня и возбуждаемого от коаксиально-полоскового перехода через трехмерную запитывающую линию. В конструкции нет диэл. подложки, что обеспечивает высокий коэф. усиления, широкий диапазон рабочих частот (до 31%) в L, S и C-диапазонах. Рассматриваются эл. характеристики (ДН), коэф. стоячей волны различных конструкций одиночных микрополосковых антенн и АР. Микрополосковая АР 2*2 элемента имеет коэф. стоячей волны .

Рассматриваются характеристики антенны, выполненной в виде двух рядов, в каждом из которых находятся 19 элементов, с каскадно-связанными резонаторами. Элементы в ряду включены последовательно, а ряды включены параллельно. Проведены теор. и эксперим. исследования предлагаемого устройства. Рабочий диапазон антенны 9 ГГц, угол сканирования ±60° скорость сканирования составляет 0,117°/МГц, макс. угол сканирования равен 300°. Отмечается хорошее совпадение теор. и эксперим. результатов. Сканирование луча на 17% больше, чем у ранее предложенных устройств этого типа. Библ. 7.

Представлены результаты разработки и эксперим. исследований микрополосковой АР с двойной линейной поляризацией при высокой развязке и низком уровне взаимной поляризации. Теор. анализ основан на методе конечных разностей во временной области и на модели схемы со многими входами/выходами. Для реализации антенных элементов с двойной поляризацией применена методика множественной и диагональной подачи возбуждающего напряжения. Отдельный элемент антенны построен так, что обеспечивается высокая развязка между двумя входами возбуждения с разной поляризацией. Элементы с двойной линейной поляризацией последовательно вращаются для обеспечения формирования микрополосковой АР. Проведены измерения параметров образца четырехэлементой АР с двойной линейной поляризацией, работающей на частоте 6,6 МГц. Предложенная АР имеет однослойную структуру и легко изготавливается. Принцип построения АР м. б. распространен на крупные полотна АР с двойной линейной поляризацией и на многослойные структуры.

Изобретение относится к антенной технике и предназначено для использования в радиотехнических системах различного назначения в качестве сверхширокополосной антенны кругового обзора. Техн. результат заключается в расширении полосы рабочих частот. Антенна содержит вертикальный вибратор, выполненный в виде M металлических стержней различной длины, равномерно расположенных по кромке основания металлического конуса, установленного вершиной вниз, N симметрично расположенных прямолинейных проводников вертикального вибратора, присоединенных к основанию металлического конуса, и N прямолинейных проводников противовеса, присоединенных к большему основанию усеченного конуса. Металлический и усеченный конусы соединены между собой посредством изолятора. Прямолинейные проводники противовеса и вертикального вибратора расположены вдоль образующих усеченного и металлического конусов соответственно. Металлические стержни и прямолинейные проводники вертикального вибратора имеют общую точку соединения с внутренним проводником коаксиального кабеля.

Диэл. резонаторные антенны с высокими резонансными частотами находят применение при требовании малых обратных потерь, но вызывают некоторые трудности при изготовлении. Приведены результаты эксперим. исследований антенны с цилиндрическим диэл. резонатором, установленным в цилиндрическое углубление металлического основания. В зависимости от высоты бортов основания резонансная частота антенны изменялась в пределах от 2,2 до 2,6 ГГц. Ширина ДН в двух взаимно перпендикулярных плоскостях составила около 90 градусов.

Приведены результаты разработки и оптимизации различных конструкций трехмерных компактных СВЧ-симметричных и несимметричных трансформаторов для Bluetooth/WiFi-антенн. Исследованы 2 различные микрополосковые и полосковые технологии, использующие подложки из низкотемпературной керамики. Целью конструирования трансформаторов было получение идеально сбалансированного выхода в диапазоне 2-3 ГГц. Подробно описаны методики согласования, калибровки, установки зондов связи и проектирования переходов от микрополосковой линии к копланарному вводу. Методика рекомендуется к применению для быстрой и эффективной оптимизации сложных излучающих структур типа перестраиваемых многослойных и многодиапазонных антенных решеток.

Приведены результаты разработки и испытания диэл. резонаторной антенны, состоящей из малого диэл. диска, вставленного в диск большего диаметра. Антенна возбуждается с помощью узкой щели, связанной с микрополосковой линией. Испытаны 2 различные конфигурации антенны с двумя различными щелями. Диск большого диаметра антенны изготовлен из д-ка с эпсилон[r]=4,1, а диск малого диаметра изготовлен из д-ка с эпсилон[r]=12,3. Приведены диаграммы излучения для различных вариантов антенн. Измерения коэф. отражения проводились в диапазоне 8-14 ГГц, диаграммы излучения измерялись на частотах 8, 9, 10 и 11 ГГц.

Предложена дипольная антенна диапазона 3… 30 МГц, состоящая из двух идентичных излучающих элементов пирамидальной формы, соединенных в центре симметрии, имеющая высоту лямбда/2. Излучающие элементы сборной конструкции выполнены из металлических трубок с элементами жесткости в виде диэлектрических стержней. Антенна запитывается коаксиальным кабелем, имеет полосу порядка 20% и отличается легкостью и удобством эксплуатации.