Патентуется конструкция крепления для рупорной антенны радиорелейной системы связи, обеспечивающая управление положением луча ДН по азимуту и углу возвышения и защищающая систему от воздействия вибраций. Широкая часть рупора закрепляется с помощью полуосевой в неподвижном держателе, а узкая соединяется с муфтой с внутренней винтовой нарезкой. При вращении муфты происходит изменение положения оси в вертикальной плоскости. Перемещение в горизонтальной плоскости производится с помощью полукруглой горизонтальной пластины с зубчатым краем, с которым сочленяется вращающаяся винтовая поверхность.

Рассмотрены возможности создания антенн с эл. сканированием, работающих в нескольких частотных диапазонах; показано, что ряд преимуществ по сравнению с многоэлементными ФАР имеют линзы с электрически управляемым показателем преломления, применение которых позволяет значительно упростить конструкцию и технологию изготовления антенн ММВ и СМ-диапазонов волн с эл. сканированием лучом в широком секторе углов. Библ. 5.

Исследуются характеристики квазипирамидального рупора без боковых стенок, относящегося к классу сверхширокополосных антенн. В основу анализа положено представление рупора как отрезка бесконечной биконической линии. Используется метод стереографического проецирования, который позволил свести задачу к анализу эквивалентной двухпроводной линии. Предложен метод расчета волнового импеданса антенны, позволивший получить более достоверные результаты по сравнению с литературными данными. Библ. 10.

Предложено устройство, состоящее из полого круглого одномодового волновода, возбуждающего коническую многомодовую рупорную антенну. Между волноводом и антенной вставлен трансформатор импеданса в виде сочетания волноводов и начальной части рупора антенны. Трансформатор импеданса выполнен из тефлона или алюмоокисной керамики и в начале и конце завершается обратным и прямым конусами. Приведены размеры устройства для частоты 24 ГГц. Для настройки на обратном конце монтируются небольшие емкостные элементы. Антенна м. б. рупорной, параболической или стержневой, а волновод – круглым или прямоугольным.

Представлен симплектический (symplectic) геометрический высокочастотный метод аппроксимации, используемый для исследования распространения эл-магн. волны двумерной зеркальной антенны. Метод позволяет устранить недостатки решения в области каустической поверхности, которые свойственны методам геометрической оптики. Вводимое новое векторное пространство имеет те же размерности, что и исходное физ. пространство. Задача распространения эл-магн. волны на каустической поверхности (поверхности, являющейся огибающей семейства световых лучей, испущенных светящейся точкой и прошедших через оптическую систему) в физ. пространстве преобразуется в некаустическую задачу в смешанном пространстве. Решение проводится с помощью преобразования координат и решения высокочастотной задачи аппроксимации, содержащей решения, полученные в области каустической поверхности.

Патентуется использование двухрупорного облучателя для приема сигналов ИСЗ в двух частотных диапазонах: 3,7-4,2 ГГц и 11,7-12,2 ГГц. При этом ИСЗ находятся на орбитах, разнесенных всего на 0,5°. Устройство состоит из двух кронштейнов. На одном кронштейне закреплен НЧ рупор. К этому кронштейну крепится другой кронштейн, в котором закреплен рупор ВЧ. Кронштейны перемещаются и устанавливаются в такое положение, при котором оба рупора находятся в фокусе смещенного сектора параболоида и не затеняют его. Т. обр. м. б. размещены и др. рупоры на другие диапазоны. Конструкция отличается простотой и малой стоимостью. Библ. 6.

Представлены разработанные рекомендации для размещения элементов и представлена методика обеспечения работоспособности реконфигурируемой зеркальной антенны с выносом облучателя из точки фокуса и рефлектором, обеспечивающим определение контура луча (DCBRA). Определен метод синтеза таких антенн. Поставлены и решены 2 отдельные задачи оптимизации: оптимизация размещения исполнительного механизма (изменяющего конфигурацию зеркала) и оптимизация параметров этого исполнительного механизма. Для первой задачи разработан метод, получивший название метода подавления наибольшей ошибки, в котором положение каждого исполнительного механизма определяется поэтапно после каждой оценки величины расхождения между заданной формой малого рефлектора (антенны с двумя зеркалами) и действительной формой малого рефлектора. Для второй задачи мат. анализ показывает, что имеется только одна оптимальная конфигурация зеркала.

Исследуется распределение потенциала в кольцеобразной апертуре с электрически плавающим внутр. проводником. Получено строгое решение для кольцеобразной апертуры в толстостенной структуре с использованием преобразования Ханкеля и метода согласования мод. Принцип сохранения зарядов применен для оценки потенциала в терминах общей величины заряда на внутреннем проводнике. Численные расчеты выполнены для иллюстрации поведения распределения потенциала, образования емкостей и поляризаций в терминах геометрии апертуры и падающей эл-магн. волны. Применение полученных выражений для распределения потенциалов обеспечило расчет различных параметров (емкостей, потенциалов и др.).

Представлены результаты практического применения нового высокоэффективного итерационного метода дифракционного синтеза антенн для создания осесимметричных двухзеркальных антенн, которые удовлетворяют требованиям стандартов INTELSAT/EUTELSAT к огибающей боковых лепестков антенн земных станций спутниковых информационных систем. Даны результаты синтеза широкополосного рупорного облучателя двухзеркальных антенн, имеющего симметричную ДН и низкий уровень кроссполяризации во всем К[a]-диапазоне частот. Библ. 4.

Рассматриваются особенности разработанных плоских антенн трехсантиметрового диапазона с линейной поляризацией для индивидуальных установок спутникового ТВ и радиовещания. В качестве излучающей апертуры выбраны металлические гребенки, накрытые слоем диэлектрика (листового полиэтилена). Принцип работы плоских антенн состоит в преобразовании падающей плоской эл-магн. волны в пространственную гармонику Флоке, являющуюся поверхностной волной, которая направляется диэл. волноводом к линейному устройству возбуждения дифракционного типа. Приведена конструкция устройства возбуждения и мат. модель излучающей апертуры плоской антенны. Для выбора оптим. параметров проведено моделирование дифракции плоской линейной поляризованной эл-магн. волны на дифракционной структуре. Эффективный вычислительны алгоритм системы линейных алгебраических уравнений использует операцию регуляризации спец. методом усечения. Библ. 8.

Обычный способ описания характеристик антенн во временной области – это импульсная переходная характеристика. Если уравнения, описывающие антенну во временной области, представлены нормированной импульсной переходной характеристикой, то они значительно упрощаются, поскольку все частотно зависимые параметры входят в нее. Приведено описание метода экспериментального измерения импульсной переходной характеристики с помощью векторного анализатора цепей. Сравниваются и обсуждаются нормированные импульсные переходные характеристики различных TEM рупорных антенн с пластиковым заполнением и без него. Отмечается, что импульсная переходная характеристика м. б. мощным инструментом моделирования поведения антенны непосредственно во временной области. Представлены примеры моделирования с помощью нормированной импульсной переходной характеристики. Результат каждого моделирования сравнивается сданными измерений.

Предлагается новый тип рупорной антенны круглого сечения, предназначенный для использования в космических радиотелескопах, работающих на частоте 30 ГГц и предназначенных для определения постоянной Планка. Малые габариты и вес устройства достигаются применением двухпрофильного гофра на внутр. поверхности рупора, имеющего сечение в виде меандра с изменяющимся периодом. Приведены зависимость составляющей кросс-поляризации от частоты и ДН на частотах от 27 до 33 ГГц.

Оценивается влияние рассеяния эл-магн. волн рупорной антенной с нелинейным контактом “металл-диэлектрик-металл”. В качестве показателя качества антенны выбирается усредненная в секторе углов ±90° относительно нормали к раскрыву рупора “нелинейная” эффективная площадь рассеяния на 3-й гармонике падающей волны. Для расчета “нелинейной” эффективной площади рассеяния проведено моделирование вторичного излучения поля рупорной антенны с нелинейным контактом в СВЧ диапазоне. На основе мат. моделирования рассеяния поля рупорной антенной с нелинейным контактом и эксперим. проверки результатов оценено влияние вторичного излучения на гармониках на ее качество в десятисантиметровом диапазоне. Библ. 10.

В данной работе рассмотрено решение двумерной задачи падения плоской однородной волны (E{“}, H{“}) единичной амплитуды на волноводные антенны A[1] и A[2] с общим импедансным фланцем (структура с постоянной глубиной канавок). Задача решена численно методом интегральных уравнений (ИУ). Решение систем ИУ проводится с помощью метода Крылова-Боголюбова, предполагающего кусочно-постоянную аппроксимацию искомой величины. Исследовано поведение основных параметров антенн (ДН и КСВ) с учетом присутствия между антеннами импедансных структур и при идеально проводящей поверхности. Проведенный анализ результатов численных исследований показывает, что наличие двух антенн приводит к искажению их ДН, причем антенна с меньшим размером апертуры имеет большие искажения ДН. Кроме того, когда импедансными являются и внешние участки фланца, искажения ДН оказываются минимальными. Вместе с тем следует иметь в виду, что емкостной характер импеданса иногда приводит к недопустимому росту КСВ в тракте. Это особенно критично для малых апертур. Возможно, что в случае таких антенн рост развязки в основном обусловлен уменьшением излучения антенны за счет роста КСВ в тракте.

Для однозеркальной антенны с вынесенным с фокальной оси зеркалом и лучом эллиптического сечения в качестве облучателя рассмотрен пирамидальный рупор, нагруженный по оси диэлектриком. Для фокусных расстояний F от 25 лямбда до 65 лямбда (лямбда – длина волны) приведены результаты расчета ДН и коэф. усиления (КУ) антенны с раскрывом 80лямбда* 40лямбда при смещении центра раскрыва d на 25лямбда и облучении рупором с раскрывом 3,5лямбда* 1,75лямбда при диэл. постоянной диэлектрика 2,1. Изменение d сказывается, главным образом, на уровни боковых лепестков и кросс-поляризации (с ростом d уровни растут). При оптимальном значении F=48,75лямбда и d=26,25лямбда получен КУ около 43,5 дБ (коэф. использования апертуры 79,5%) при уровнях боковых лепестков меньше -29 дБ и кросс-поляризации меньше -24,5 дБ. Библ. 12.

Дан анализ ДН и коэф. отражения для облучателей антенн-рефлекторов, выполненных в виде гофрированных конических рупоров, при различных модах распространения волны. На основе уравнений Максвелла для цилиндрической системы координат получены выражения импедансных параметров и постоянных распространения, а также напряженности поля в дальней зоне, дающей возможность построения нормализованной ДН. Полученные значения коэф. отражения позволяют определить коэф. стоячей волны рупора. Библ. 3.