Подробно описана эксперим. установка для моделирования плазменной среды. Относительный коэф. преломления, меньший единицы (что соответствует характеристикам плазмы), получен путем использования двух соприкасающихся реальных диэл. сред. Свободное пространство моделировалось материалом с высокой диэл. постоянной, равной 5,9 на частоте 8,2 ГГц. Это пудра поваренной соли. Плазма моделировалась воздушным промежутком между антенной и пудрой. Даны размеры установки и микрополосковой антенны, размещенной на цилиндре диаметром 20 мм. Приведены ДН для колебаний типа TM[01] и TM[10] и зависимость КСВН от частоты. Библ. 4.

Представлен проект многослойной многоярусной микрополосковой АР с эл-магн. связью элементов и двойной поляризацией, работающей в S-диапазоне. Многослойное расположение излучателей позволяет обеспечить широкополосность АР, высокий кпд и низкий уровень кросс-поляризации в излучении. Для анализа и проектирования такой конфигурацию применен метод интегральных уравнений электрического поля в комбинации с методом моментов после получения соответствующих функций Грина для многослойной структуры. Оптим. управление резонансными частотами ВЧ и НЧ резонаторов потребовало определения распределения тока в каждом слое излучателей. Эксперим. проверка применимости автоматизированного проектирования была выполнена на четырехслойной конфигурации. Этот образец обладал широкополосностью 18%, а кросс-поляризационная составляющая была подавлена до уровня -23 дБ. Эксперим. результаты хорошо согласуются с теор. прогнозированными данными. Библ. 6.

Концепция фрактальных объемных антенн введена для увеличения удобств и свободны при проектировании, связанных с увеличением числа антенных элементов и возможностью улучшения характеристик согласования антенны в целом. Отдельные фрактальные плоскостные ковровые антенны Серпиньского 5-го порядка имеют складную конструкцию. Между ними установлены прокладки из пенопласта с диэл. проницаемостью близкой к 1. Подложки антенн выполнены из диэлектрика с проницаемостью, равной 2,2, и имеют толщину 1 мм. Расстояние между антеннами равно 0,38 мм. Заземляющий экран, расположенный под антеннами, имеет размер 500 мм при высоте треугольной антенны 109 мм. Рабочий диапазон антенны составляет 0.3-13 МГц. Приведены значения коэф. отражения по частотному диапазону. Рассмотрены фрактальные антенны квадратной формы, лежащие в горизонтальной плоскости. Показано, что диапазонность объемных антенн существенно превышает диапазонность отдельной плоской антенны. Библ. 5.

Предложен метод эквивалентных источников магн. тока (EMC) для преобразования эл-магн. поля ближней зоны в поле дальней зоны антенны и проведена эксперим. оценка его достоверности на большой АР высокой направленности. Метод EMC расширен для диагностики микрополосковых антенн с низкой направленностью. Показаны ограничения преобразования поля ближней зоны в поле дальней зоны при применении EMC модели при низкой направленности антенн, вызываемой ограниченными размерами заземляющей плоскости. Частичное снятие таких ограничений проведено включением полей дифракционных лучей, что продемонстрировано на некоторых образцах антенн. В безэховой камере проведены измерения поля дальней зоны и дано сравнение результатов измерений с ДН, рассчитанной по EMC методу в дальней зоне. Показано соответствие результатов в секторе ±90° по отношению к линии направленности в E-плоскости.

Предложены новые конструкции микрополосковых антенн и решеток на их основе. Печатная антенна состоит из экрана и излучающего элемента в виде металлического листа, устанавливаемого над экраном с помощью диэл. стержня и возбуждаемого от коаксиально-полоскового перехода через трехмерную запитывающую линию. В конструкции нет диэл. подложки, что обеспечивает высокий коэф. усиления, широкий диапазон рабочих частот (до 31%) в L, S и C-диапазонах. Рассматриваются эл. характеристики (ДН), коэф. стоячей волны различных конструкций одиночных микрополосковых антенн и АР. Микрополосковая АР 2*2 элемента имеет коэф. стоячей волны .

Рассматриваются характеристики антенны, выполненной в виде двух рядов, в каждом из которых находятся 19 элементов, с каскадно-связанными резонаторами. Элементы в ряду включены последовательно, а ряды включены параллельно. Проведены теор. и эксперим. исследования предлагаемого устройства. Рабочий диапазон антенны 9 ГГц, угол сканирования ±60° скорость сканирования составляет 0,117°/МГц, макс. угол сканирования равен 300°. Отмечается хорошее совпадение теор. и эксперим. результатов. Сканирование луча на 17% больше, чем у ранее предложенных устройств этого типа. Библ. 7.

Представлены результаты разработки и эксперим. исследований микрополосковой АР с двойной линейной поляризацией при высокой развязке и низком уровне взаимной поляризации. Теор. анализ основан на методе конечных разностей во временной области и на модели схемы со многими входами/выходами. Для реализации антенных элементов с двойной поляризацией применена методика множественной и диагональной подачи возбуждающего напряжения. Отдельный элемент антенны построен так, что обеспечивается высокая развязка между двумя входами возбуждения с разной поляризацией. Элементы с двойной линейной поляризацией последовательно вращаются для обеспечения формирования микрополосковой АР. Проведены измерения параметров образца четырехэлементой АР с двойной линейной поляризацией, работающей на частоте 6,6 МГц. Предложенная АР имеет однослойную структуру и легко изготавливается. Принцип построения АР м. б. распространен на крупные полотна АР с двойной линейной поляризацией и на многослойные структуры.

Представлены результаты имитации эл-магн. характеристик прямоугольных микрополосковых антенн, проведенных с помощью метода конечных разностей во временной области (FD-TD). Обсуждаются возможности численных решений задач о начальных граничных величинах с применением уравнений Максвелла в изотропной среде и быстрые FD-TD алгоритмы анализа планарных микрополосковых неоднородностей при использовании простых схем возбуждения эл-магн. полей. Подробно рассмотрено применение программы FD-TD имитации. Представлены результаты эл-магн. имитации для прямоугольных микрополосковых антенн.

Предложена микрополосковая антенна с эл-магн. связью между полосками, расширенной полосой рабочих частот и увеличенной степенью чистоты поляризации. Рассмотрен принцип построения и обеспечения работы с четными/нечетными модами при связанных проводящих полосках. Показано, что расширение полосы рабочих частот возникает из-за резонансов на четных или нечетных модах в области связи между проводящими полосками. Четные моды способствуют повышению уровня излучаемой мощности, а нечетные моды увеличивают полосу рабочих частот, формируя кривую частотной зависимости импеданса. Получены значения оптим. параметров для конструкции с тремя связанными полосками. Полоса согласованного импеданса составляет 23% для антенны толщиной в 0,083 длины волны при коэф. стоячей волны не превышающем двух.

Обсуждается численный метод анализа печатных антенн. Предложенный метод численной регуляризации преобразует интегральное уравнение 1-го рода относительно эл. поля в интегральное уравнение Фредгольма 2-го рода и подходит для анализа трехмерных структур произвольного профиля. Преобразование интегральных уравнений основано на использовании двух сингулярных частотно-независимых операторов и их численного обращения. Представлены 2 способа, где обращение основано на собственных функциях сингулярных операторов для TE и TM мод магн. стенок резонатора, связанных за счет сингулярности кромки. Приведены примеры численных расчетов. Библ. 2.

Антенна включает в себя подложку, микрополосковый участок или щель. Фидерная линия соединяется с микрополосковым участком или щелью, а модулятор в виде дифракционной решетки монтируется на подложке и формирует пространственную периодическую структуру. Микрополосковый участок или щель излучает и принимает эл.-магн. волны, когда сигнал между подложкой и микрополосковым участком или щелью удовлетворяет резонансным условиям.

Рассматриваются характеристики микроволосковых антенн, изготавливаемых микромашинными методами на основе кремниевых технологий и содержащих комбинации излучающих элементов и резонаторов, сформированных в подложках с низкими диэл. постоянными. Метод анализа параметров антенны основан на преобразовании исходной конструкции в упрощенную структуру с эквивалентной подложкой, содержащую металлизированную поверхность и накладной излучающий элемент. Выведено уравнение эквивалентной диэл. постоянной и с помощью метода конформного отображения получена трехслойная структура, эквивалентная исходному образцу. Приведены расчетная и эксперим. зависимости обратных потерь от частоты в диапазоне от 3,8 до 4,2 ГГц и построена импедансная диаграмма Смита.

Представлены результаты разработки наборных микрополосковых планарных антенн формы инвертированного F (DF-PIFA), предназначенных для работы в двух диапазонах частот в составе мобильных радиотелефонов и являющихся альтернативной для антенн систем GSM и DCS 1800, работающих соответственно на частотах 0,9 ГГц и 1,8 ГГц. Предложенная микрополосковая антенна DF-PIFA возбуждается одной коаксиальной линией в противоположность двух отдельным линиям традиционных конструкций. Синтез антенны содержит 2 этапа: 1) формирование начальной станд. структуры одночастотной PIFA при питании печатного элемента коаксиальной линией, полученной эмпирически и соединенной с моделью линии передачи; 2) применение компьютерных методов конечных разностей во временной области для оптимизации параметров DF-PIFA.

Обсуждается метод анализа и конструирования широкополосных пакетированных микрополосковых антенн. Метод основан на теории дискретного отображения в комплексной области для вычисления интеграла Зоммерфельда, алгоритм расчета на ЭВМ которой обладает лучшим быстродействием по сравнению с методом Галеркина, что облегчает полноволновый анализ пакетированных антенн. Рассмотрены конструкции пакетированных микрополосковых антенн с рабочей полосой 12% при коэф. стоячей волны .

Изобретение относится к технике антенн СВЧ- и КВЧ-диапазонов и м. б. использовано в качестве слабонаправленного излучателя круговой поляризации. Техн. результатом является уменьшение габаритов антенны за счет значительного уменьшения подмагничивающей системы. Сущностью изобретения является возможность использования антенны в двумодовом режиме. Изобретение позволяет уменьшить габариты антенны. Поставленные задачи решаются следующим образом. Антенна, содержащая открытый намагниченный резонатор с металлизированным верхним основанием, расположенный на проводящем экране с апертурной щелью и запитываемый фидерной линией через апертурную щель, возбуждается на двух частотах, совпадающих с собственными частотами f[1] и f[-1] колебаний ферритового цилиндрического резонатора единичной азимутальной вариации, где f[-1] – частота колебаний намагниченного ферритового цилиндрического резонатора единичной азимутальной вариации с противоположным по отношению к частота f[1] вращением.

Патентуемая антенна имеет поддерживающую структуру из керамической пластины, изготовленной по станд. низкотемпературной технологии, и тонкой полиамидной пленки под пластиной. На пленку нанесен квадратный излучатель, а керамика имеет окно под облучателем. Толщина пленки 0,025 мкм. Окно в керамике уменьшает ее влияние на излучатель. Под керамикой находится металлический экран с небольшой квадратной апертурой, а под металлом расположена диэл. подложка, на нижней стороне которой проходит микрополосковая линия под апертурой, передающей энергию на излучатель. Все элементы антенны связываются в единое целое при обжиге в течение четырех часов при температуре 180°C. Библ. 9.